推芯鉚釘設(shè)計(jì)的浮寧波擊芯鉚釘動(dòng)螺母具有明顯的優(yōu)勢(shì)。以推芯鉚釘原理設(shè)計(jì)的浮動(dòng)螺母組件結(jié)構(gòu)是成功的，它雖降低了生產(chǎn)成本，性能反倒提高了，還節(jié)約了資源，提高了效率，因此新型浮動(dòng)螺母組件完全可以代替目前使用的浮動(dòng)螺母組件。另外，經(jīng)過仔細(xì)設(shè)計(jì)，使該種推芯鉚釘組件具備較強(qiáng)的通用性，可以用于機(jī)動(dòng)式裝備的其他各種部位，只需加工3個(gè)孔，就可以安裝不銹鋼鉚釘組件。由于推芯鉚釘安裝過程非標(biāo)擊芯鉚釘生產(chǎn)廠家不會(huì)對(duì)涂覆表面產(chǎn)生破壞，所以該組件甚至可以推廣到其他任何薄板連接的相關(guān)結(jié)構(gòu)形式上，用來代替翻孔攻絲工藝和壓鉚螺母工藝。實(shí)踐證明，這兩種工藝因會(huì)對(duì)涂層產(chǎn)生破壞作用而在加工過程中需要進(jìn)行特別的保護(hù)或者流程的調(diào)整，從而降低了效率，而且，成本方面也毫不占優(yōu)。因此略微夸張的說，利用推芯鉚釘原理的浮動(dòng)螺母組件的連接結(jié)構(gòu)形式可以作為薄板連接設(shè)計(jì)中首選的連接方式。

抽芯鉚釘寧波非標(biāo)擊芯鉚釘在鉚接后，尾部的釘桿是會(huì)斷裂的，斷裂點(diǎn)都是平整的。釘桿斷后不再有過長(zhǎng)的外露影響釘殼表面的外觀。而如果出現(xiàn)鉚釘釘桿斷裂后有毛刺，釘桿外露長(zhǎng)出釘殼的現(xiàn)象則是有多個(gè)原因造成的：一、抽芯鉚釘長(zhǎng)度。鉚釘?shù)闹睆胶烷_孔相對(duì)應(yīng)，長(zhǎng)度和鉚接厚度相對(duì)應(yīng)。如果鉚接厚度薄，鉚釘?shù)拈L(zhǎng)度太長(zhǎng)就會(huì)出現(xiàn)鉚后有毛刺，釘桿外露。二、抽芯鉚釘?shù)馁|(zhì)量問題。可能是鉚釘?shù)馁|(zhì)量不過關(guān)導(dǎo)致的。三、使用的非標(biāo)擊芯鉚釘生產(chǎn)廠家鉚釘槍功率太小。鉚釘大，鉚釘槍功率太小，那么鉚釘槍在拉抽芯鉚釘時(shí)不能一次拉斷，要拉兩次，三次甚至更多次則會(huì)導(dǎo)致斷裂點(diǎn)有毛刺。

近來拉絲鉚釘在建筑寧波非標(biāo)擊芯鉚釘行業(yè)上使用也獲得逐步推廣，尤其是在12.7mm直徑的拉絲鉚釘出現(xiàn)以后，為主體結(jié)構(gòu)提供了更便捷的連接方式?？估瓘?qiáng)度可以達(dá)到3萬牛頓以上，抗剪強(qiáng)度則可以超過4萬牛頓。無論是輕鋼結(jié)構(gòu)，還是重型鋼架結(jié)構(gòu)，不同尺寸的拉絲鉚釘產(chǎn)品均可以發(fā)揮鉚接范圍廣，工作效率高，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度高等優(yōu)勢(shì)，幫助提高連擊芯鉚釘生產(chǎn)廠家接的可靠程度并加快生產(chǎn)進(jìn)度。內(nèi)鎖拉絲鉚釘和外鎖拉絲鉚釘在外觀上非常相似，功能和強(qiáng)度也基本一致。兩種產(chǎn)品在使用上略有區(qū)別，外鎖拉絲鉚釘需要配備專用的特殊槍頭，在拉鉚后形成可視的外部鎖緊方便檢驗(yàn)。內(nèi)鎖拉絲鉚釘則可適用標(biāo)準(zhǔn)槍頭，提供內(nèi)部鎖緊保障。

底盤輕量化主要是鋁合非標(biāo)擊芯鉚釘金材質(zhì)的控制臂代替?zhèn)鹘y(tǒng)的鋼材質(zhì)控制臂。以全新寶馬Z4跑車為例，其前懸掛采用的鋁合金材質(zhì)的雙控制臂結(jié)構(gòu)，重量比普通的鋼制車橋輕了約30%，既能保證強(qiáng)度，又能提升車輪回彈速度。奧迪汽車底盤的輕量化則以采用輕質(zhì)的鍛造鋁合金懸架而著稱，從奧迪TT、R8到A8幾乎進(jìn)口的奧迪車都采用輕質(zhì)鋁合金懸架。目前缸蓋采用鋁合金的發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)機(jī)較多，但缸體仍然是鑄鐵，全鋁合金寧波非標(biāo)擊芯鉚釘的發(fā)動(dòng)機(jī)并不算多。如國(guó)內(nèi)新天籟搭載著名的VQ系列發(fā)動(dòng)機(jī)就采用了缸體和缸蓋全鋁合金材質(zhì)，可稱為輕級(jí)別的輕量化發(fā)動(dòng)機(jī)技術(shù)。寶馬發(fā)動(dòng)機(jī)輕量化技術(shù)則可稱為高級(jí)別的輕量化技術(shù)，目前寶馬大部分車型上的發(fā)動(dòng)機(jī)都采用了其獨(dú)創(chuàng)的鎂鋁合金材料技術(shù)，典型的并是其直列六缸發(fā)動(dòng)機(jī)。

首先在處進(jìn)行觀察，在高加載非標(biāo)擊芯鉚釘速率鉚接條件下，釘頭微觀組織所示，晶粒沿著與水平45°方向被拉長(zhǎng)，呈規(guī)則排布，晶界不明顯，晶粒尺寸明顯減小，在2900V鉚接條件下，鉚釘變形應(yīng)變速率提高，釘頭有清晰的剪切帶生成，集中于較窄的區(qū)域，在剪切帶內(nèi)，晶粒被劇烈拉長(zhǎng)，而在剪切帶兩側(cè)，晶粒相對(duì)較大，由于剪切帶左上方為釘頭劇烈變形部位，在該處的晶粒細(xì)化明顯，而剪切帶右下方的晶粒尺寸大于寧波非標(biāo)擊芯鉚釘左上方晶粒與2500V時(shí)相比晶粒被進(jìn)一步細(xì)化低加載速率的鉚接條件下位置1處的微觀組織，與高加載速率時(shí)相似，但晶粒相對(duì)明顯細(xì)化在240V的鉚接條件下鉚釘?shù)奈⒂^組織所示，與高加載速率時(shí)相似，雖有明顯的剪切帶生成，但剪切帶區(qū)域較大，在剪切帶兩側(cè)，晶粒細(xì)化明顯。

目前．我國(guó)相關(guān)部非標(biāo)擊芯鉚釘門主要通過試驗(yàn)方法研究無鉚釘鉚接技術(shù)的成型規(guī)律和接頭失效模式．應(yīng)用有限元數(shù)值模擬方法對(duì)無鉚釘鉚接的成型過程進(jìn)行模擬l31，國(guó)外在研究無鉚釘鉚接成型規(guī)律的基礎(chǔ)上 開始應(yīng)用有限元方法對(duì)接頭拉伸一剪切和疲勞試驗(yàn)時(shí)的接頭表面破壞形態(tài)進(jìn)行分析．也有學(xué)者通過計(jì)算無鉚釘接頭所能承受的最大分離載荷來優(yōu)化鉚接工藝參數(shù) 但目前對(duì)無鉚釘接頭進(jìn)行有限元分析時(shí)往往寧波非標(biāo)擊芯鉚釘忽略了加工硬化特性對(duì)接頭材料性能所帶來的影響 1．而材料加工硬化特性對(duì)冷成型時(shí)材料性能影響顯著15I 無鉚釘鉚接過程中．頸部的材料組織受到強(qiáng)擠壓作用而產(chǎn)生塑性變形．品格被壓縮． 微硬度提高．表面得到強(qiáng)化．經(jīng)測(cè)定變形處各點(diǎn)的硬度值約是未變形材料硬度值的1．5倍，因此．研究加T硬化特性對(duì)無鉚釘接頭力學(xué)性能的影響對(duì)于無鉚釧一接頭的CAE分析具有一定意義。